有色金屬加工技術(shù)理論與應用

電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法 1226     

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本發(fā)明的一方式提供一種可將密封部件與接觸部件配置在最佳場(chǎng)所，且可個(gè)別地調整密封部件與接觸部件的按壓的電解鍍敷裝置及電解鍍敷方法。實(shí)施方式的電解鍍敷裝置具備：鍍敷槽，能填充鍍敷液；密封部件，配置在被處理襯底的被處理面的周緣部，在將被處理襯底浸漬于鍍敷槽時(shí)，將鍍敷液密封在被處理面的中央側；以及接觸部件，與密封部件獨立地設置，在比密封部件更靠被處理襯底的周緣部側進(jìn)行對被處理面的電導通；且密封部件賦予被處理襯底的按壓力、與接觸部件賦予被處理襯底的按壓力能分別獨立地調整。

大型球磨機筒體裂紋的在線(xiàn)焊接裝置 1167     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種大型球磨機筒體裂紋的在線(xiàn)焊接裝置及修復工藝，球磨機包括筒體，筒體裂紋在筒體上，筒體裂紋左右側分別形成裂紋左、右側弧形板，所述在線(xiàn)焊接裝置包括焊機和筒體內側矯正變形裝置，筒體內側矯正變形裝置包括設在筒體內側的筒體半徑隔板，筒體半徑隔板上下表面分別設有頂升裝置和支撐裝置，頂升裝置頂部設有上內側圓弧板，上內側圓弧板外側抵住筒體裂紋左右側的裂紋左、右側弧形板。本實(shí)用新型通過(guò)設置筒體內側矯正變形裝置，內外加工X型坡口，采用二氧化碳氣體保護焊和手工焊條電弧焊組合焊接方法，通過(guò)焊前預熱，錘擊焊縫區、控制層間溫度及表面跟蹤退火熱處理等來(lái)消除焊接應力，有效解決球磨機筒體裂紋修復的問(wèn)題。

錳電解陽(yáng)極泥的處理方法 1077     

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本發(fā)明涉及一種錳電解陽(yáng)極泥的處理方法，包括以下步驟：將錳電解陽(yáng)極泥用水按一定液固比進(jìn)行洗滌，過(guò)濾分離得含Mn的洗渣和含硫酸銨的洗液；將得到的含Mn的洗渣烘干，再與燒劑按比例100:2～15進(jìn)行混料；將得到的混合料干磨至粒度為75～100μm；將干磨好的混合料進(jìn)行壓團，得到團塊；將團塊裝入密閉罐，還原焙燒；將得到的焙燒產(chǎn)物采用水淬冷卻分離，得水淬液和水淬渣；按一定液固比將得到的水淬渣與酸液混合酸浸，攪拌反應后過(guò)濾，得到高含Pb濾渣和高含Mn濾液；將得到的高含Pb濾渣烘干，得到含58％～60％Pb的鉛精礦；將得到的高含Mn濾液返回至錳電解工序。本發(fā)明工藝流程短，資源回收率高，未造成二次環(huán)境污染和資源浪費，產(chǎn)品附加值高，可實(shí)現工業(yè)化生產(chǎn)。

堿性水電解裝置及氣體制造方法 1330     

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一種堿性水電解裝置，其包括：電解槽；第1氣液分離器，其對從陽(yáng)極室流出的電解液和氧氣進(jìn)行氣液分離；第2氣液分離器，其對從陰極室流出的電解液和氫氣進(jìn)行氣液分離；第1電解液箱和第2電解液箱，該第1電解液箱貯存由第1氣液分離器進(jìn)行氣液分離后得到的電解液，該第2電解液箱貯存由第2氣液分離器進(jìn)行氣液分離后得到的電解液；氧氣吹入管和氫氣吹入管，該氧氣吹入管將經(jīng)過(guò)氣液分離后得到的氧氣引到第1電解液箱的氣相區域，該氫氣吹入管將經(jīng)過(guò)氣液分離后得到的氫氣引到第2電解液箱的氣相區域；氧氣排出管和氫氣排出管，該氧氣排出管使氧氣從第1電解液箱的氣相區域流出，該氫氣排出管使氫氣從和第2電解液箱的氣相區域流出；及循環(huán)裝置，其將電解液從第1電解液箱和第2電解液箱供給到電解槽。

用于銀的無(wú)氰化物沉積的電解質(zhì) 1233     

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本發(fā)明涉及一種電解質(zhì)并且涉及用于電解沉積銀涂層和銀合金涂層的方法。根據本發(fā)明的電解質(zhì)無(wú)氰化物、儲存穩定并且確保沉積用于技術(shù)和裝飾性應用的高光澤、明亮且白色的銀和銀合金層。

軋機用改造階梯墊及其表面熔覆堆焊工藝 1195     

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本申請涉及金屬表面處理技術(shù)的領(lǐng)域，具體公開(kāi)了一種軋機用改造階梯墊及其表面熔覆堆焊工藝。軋機用階梯墊包括基層，所述基層由如下質(zhì)量百分比的組分組成：C0.15?0.18%，Si0.3?0.35%，Mn1.5?1.6%，Ni3.0?3.2%，Cr1.5?2.0%，Cu1.0?2.0%，Al1.0?1.2%，Mo0.5?1.0%，P≤0.035%，Co0.05?0.07%，S≤0.1%，Ti0.03?0.07%，Nb0.01?0.015%，V0.04?0.08%，余量為Fe。本申請的階梯墊具有優(yōu)異的耐磨性、抗沖擊性和耐磨性，使用壽命長(cháng)。

針狀硫化物類(lèi)固體電解質(zhì)的制備方法 738     

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本發(fā)明涉及一種針狀硫化物類(lèi)固體電解質(zhì)的制備方法。所述方法可以包括：制備包含有機溶劑、Li2S、P2S5和LiCl的固體電解質(zhì)混合物；通過(guò)在約30至60℃的溫度下攪拌固體電解質(zhì)混合物約22至26小時(shí)從而合成固體電解質(zhì)；以約80至120rpm的速度第一次攪拌固體電解質(zhì)約5至10分鐘；第一次攪拌之后，以約250至300rpm的速度第二次攪拌經(jīng)過(guò)第一次攪拌的固體電解質(zhì)；真空干燥經(jīng)過(guò)第二次攪拌的固體電解質(zhì)約12至24小時(shí)；并且在約350至550℃的溫度下熱處理經(jīng)過(guò)真空干燥的固體電解質(zhì)約1至5小時(shí)從而獲得針狀硫化物類(lèi)固體電解質(zhì)。

水電解槽極板焊接設備 1117     

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本發(fā)明公開(kāi)了一種水電解槽極板焊接設備，屬于焊接設備技術(shù)領(lǐng)域，包括輸送架、輸送機構、搬運組件和焊接組件，所述輸送機構設置在輸送架上，所述輸送機構與輸送架轉動(dòng)連接，所述搬運組件包括移動(dòng)件和搬運件，所述移動(dòng)件架設在輸送架的上方，所述搬運件設置在移動(dòng)件上，所述焊接組件包括焊接件和打磨件，所述焊接件架設在輸送架的頂部，所述打磨件架設在輸送架的頂部且位于焊接件的旁側。本發(fā)明通過(guò)打磨電機工作帶動(dòng)打磨輥轉動(dòng)，打磨輥轉動(dòng)帶動(dòng)對極板和水電解槽焊接處進(jìn)行打磨作業(yè)，將焊接所產(chǎn)生的毛邊進(jìn)行打磨作業(yè)后，有利于在進(jìn)行打磨后，水電解槽進(jìn)行點(diǎn)解作業(yè)，防止在電解的過(guò)程中，有毛邊對電解產(chǎn)生影響。

包埋滲鋁法制備Fe-Al滲層及其擴散機制 919     

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包埋滲鋁法可在鋼基體表面制備出一層致密、堅固、連續的Fe-Al滲層，以改善基體性能。本文在不同溫度和不同時(shí)間下對Q235低碳鋼進(jìn)行包埋滲鋁，形成Fe-Al滲層，采用X射線(xiàn)衍射、掃描電鏡及能譜分析等方法研究了滲鋁層的物相結構、表面及截面形貌和成分，采用顯微硬度儀測量了截面硬度。結果表明，不同滲鋁溫度下獲得的滲鋁層，主要含有Fe2Al5和FeAl3兩相，且750℃得到的滲層存在較多Fe2Al5相；隨著(zhù)滲鋁溫度升高，Fe-Al滲層厚度增加，Al原子擴散系數增大，但顯微硬度降低；不同滲鋁時(shí)間下制備的滲鋁層，物相仍以Fe2Al5和FeAl3為主，但隨著(zhù)滲鋁時(shí)間延長(cháng)，FeAl3含量減少，且Al原子擴散系數變大，滲層顯微硬度略有降低。在進(jìn)一步分析Fe-Al滲層形成的熱力學(xué)與動(dòng)力學(xué)基礎上，總結了滲鋁層形成的擴散機制。

加工7075航空鋁合金用金剛石涂層刀具的制備及其切削性能 1160     

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采用熱絲化學(xué)氣相沉積(HFCVD)技術(shù)在WC-Co8%硬質(zhì)合金刀具表面制備金剛石涂層，調節甲烷濃度等沉積工藝制備了單層金剛石涂層刀具和微米金剛石涂層(1.2 μm)、納米金剛石涂層(200 nm)交替多層金剛石涂層刀具。以7075航空鋁合金作為切削工件，在無(wú)潤滑干切條件下測試了單層金剛石涂層刀具和多層金剛石涂層刀具的切削性能。實(shí)驗結果表明，切削2 h后單層金剛石涂層刀具涂層脫落寬度達到35 μm，刀刃鈍化；有多層金剛石涂層刀具的刃型保持完整，涂層無(wú)脫落。對單層金剛石涂層和多層金剛石涂層平面樣品進(jìn)行了洛氏壓痕實(shí)驗。結果表明，多層金剛石涂層的脫落面積約為單層金剛石涂層脫落面積的1/5到1/10，進(jìn)一步說(shuō)明多層金剛石涂層有更強的抵抗裂紋產(chǎn)生的能力。這些結果表明，金剛石多層結構能提高涂層與基體的界面結合力，延長(cháng)金剛石涂層刀具的使用壽命。

等溫處理時(shí)間對觸變擠壓錫青銅軸套的組織和性能的影響 1176     

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采用冷軋-等溫處理SIMA法(CRITSIMA 法)制備半固態(tài)錫青銅坯料并將其擠壓成錫青銅軸套,研究了等溫處理時(shí)間對其微觀(guān)組織和力學(xué)性能的影響。結果表明：隨著(zhù)等溫處理時(shí)間的延長(cháng)錫青銅軸套的平均晶粒尺寸隨之增大,晶粒的粗化速率為296 μm3/s,形狀因子先增大后減小,布氏硬度和延伸率先提高后降低,抗拉強度逐漸降低。在910℃等溫15 min的錫青銅軸套其綜合性能最高,形狀因子為0.74,平均晶粒尺寸為63.56 μm,抗拉強度為368 MPa,延伸率為4.5%,布氏硬度為126 HBW。

γ′ 相對高鎢鎳基高溫合金拉伸和持久變形行為的影響 662     

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對K416B高鎢高溫合金進(jìn)行固溶和時(shí)效處理以調整其中γ?相的形貌使其具有兩種尺寸，研究了鑄態(tài)和熱處理態(tài)合金的拉伸和持久變形行為。結果表明，鑄態(tài)K416B合金中的γ?相在基體中分布均勻，其平均尺寸為200 nm，能有效阻礙位錯在基體中運動(dòng)從而使其屈服強度提高。在熱處理態(tài)的K416B合金中析出了兩種γ?相，其尺寸分別為1 μm和100 nm。在熱處理態(tài)K416B合金的室溫拉伸過(guò)程中全位錯剪切大尺寸初生γ?相和以Orowan機制繞過(guò)小尺寸二次γ?，使其屈服強度降低。在高溫下二次γ?相更容易粗化而使γ基體的寬度增大，促進(jìn)位錯剪切γ?相而使持久應變速率提高。同時(shí)，在持久變形過(guò)程中納米級W6C顆粒在γ-γ?相界面彌散析出消耗大量W元素降低γ-γ?兩相的錯配度，使合金的強化水平下降而導致其持久壽命大幅度降低。

寬溫域Mn基反鈣鈦礦復合磁制冷材料的設計和制備 444     

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采用固相合成法高溫燒結Mn3SnC和Mn3CuN兩種化合物制備出相變溫區連續變化的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 系列化合物，再將不同相變溫區的Mn3Sn1-x Cu x C1-x N x 化合物進(jìn)行物理混合制備出反鈣鈦礦復合磁制冷材料。這種磁制冷材料在室溫附近具有“平臺”狀的磁熵變-溫度曲線(xiàn)，與Mn3SnC單體材料相比其磁制冷溫區由275~285 K擴展為220~300 K，磁熵變-溫度曲線(xiàn)的半高寬從5 K增大到70 K，但是其磁熵變值大幅降低。推導了這種磁制冷材料的最大磁熵變值與磁熵變曲線(xiàn)半高寬和單體材料相對制冷量之間的定量關(guān)系式，解釋了擴展制冷溫區與提高磁熵變值之間的競爭。此定量公式不僅可用于研究反鈣鈦礦材料體系，對研究其它復合磁制冷材料體系也有重要的參考價(jià)值。本文首次根據單體材料的熱流曲線(xiàn)提出了新復合磁制冷材料的計算和預測方法，可極大地簡(jiǎn)化磁制冷復合材料的設計。

基于微觀(guān)定向骨架結構Cu-W復合電觸頭材料的靜熔焊性能 1003     

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設計了四邊形、六邊形和菱形十二面體微觀(guān)定向骨架結構的Cu-W復合材料,研究其靜熔焊性能并與無(wú)序骨架結構的Cu-W復合材料對比。根據流體力學(xué)理論,用有限元法分析不同時(shí)刻幾種微觀(guān)結構復合材料的溫度和傳導熱通量并計算了導熱系數。結果表明,具有微觀(guān)定向骨架結構的Cu-W復合材料其接觸電阻更低和更穩定,其中菱形十二面體骨架結構復合材料的接觸電阻最小且更易形成導熱鏈,更大程度地降低了區域熱阻。根據馬蘭戈尼效應比較了不同微觀(guān)結構復合材料的熔池形態(tài),發(fā)現Cu、W兩相材料規則的排列分布使其靜熔焊侵蝕的范圍明顯減小,菱形十二面體骨架復合材料的侵蝕程度最低。

氧化石墨烯改性環(huán)氧隔熱涂層的耐蝕和隔熱性能研究 992     

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用氧化石墨烯(GO)濃縮漿分散法制備GO改性環(huán)氧隔熱涂層，在濃度(質(zhì)量分數)為3.5% 的NaCl溶液(50℃)中進(jìn)行腐蝕實(shí)驗并測試其腐蝕前后的隔熱性能。432 h的腐蝕電化學(xué)測試結果表明，用0.5%(質(zhì)量分數) 的GO改性顯著(zhù)提高了涂層低頻阻抗，涂層的耐蝕性?xún)?yōu)于無(wú)GO改性和1.0% GO改性的涂層；SEM分析結果表明，用0.5%和1.0% GO改性的隔熱涂層腐蝕432 h后表面形貌完好，涂層/基體界面處沒(méi)有出現裂紋和腐蝕產(chǎn)物，而未經(jīng)GO改性的涂層出現了明顯腐蝕破壞。腐蝕試驗前，0.5%、1.0% GO改性的涂層與沒(méi)有改性的涂層的隔熱性能沒(méi)有明顯的區別；腐蝕432 h后涂層對250℃熱源分別降溫98℃、123℃、115℃，粘結強度分別降低了3.9、1.0、2.3 MPa。實(shí)驗結果表明，用0.5% GO改性的涂層耐蝕和隔熱性能最好。

復合形變超細晶純鈦的動(dòng)態(tài)再結晶模型 647     

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采用室溫等徑彎曲通道變形(ECAP)+旋鍛復合加工工藝制備超細晶純鈦，用GLEEBLE 3800熱模擬試驗機對其進(jìn)行熱壓縮實(shí)驗。研究了復合形變超細晶純鈦在溫度為200、300、350、400和450℃，應變速率為0.01、0.1和1 s-1條件下的變形行為。結果表明：實(shí)驗中真應力-應變曲線(xiàn)的動(dòng)態(tài)再結晶特征顯著(zhù)，出現了明顯的單峰值應力。根據復合形變超細晶純鈦的峰值應力值建立的Arrhenius本構方程能預測峰值應力，平均相對誤差僅為4.44%；大塑性變形試樣在熱壓縮前進(jìn)行的保溫處理，增大了發(fā)生動(dòng)態(tài)再結晶的臨界應變值，其材料常數為0.8329；材料變形中的動(dòng)態(tài)再結晶行為發(fā)生在應變大于0.1而小于0.4的階段，應變大于0.4時(shí)發(fā)生二次硬化。

不同強度301L冷軋板激光對焊接頭的組織和力學(xué)性能 1175     

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研究了4級強度亞穩態(tài)奧氏體不銹鋼301L-DLT、301L-ST、301L-MT和301L-HT冷軋薄板激光對焊接頭的凝固組織和拉伸性能。激光焊縫以初始鐵素體FA模式凝固，熱裂敏感性較??；焊縫由垂直熔合線(xiàn)向內生長(cháng)的柱狀晶組成，沒(méi)有中心等軸晶粒區。焊縫組織中有奧氏體和板條狀、骨架狀和蠕蟲(chóng)狀鐵素體，無(wú)雜質(zhì)、熱裂紋和析出相。一次鐵素體枝晶臂的平均間距約為17.5 μm，平均鐵素體量為5.7%(體積分數)。焊縫的硬度為208~241HV，低于301L-ST、301L-MT和301L-HT板材的硬度。301L-DLT和301L-ST板激光焊件的拉伸斷裂位置在母材內，301L-MT和301L-HT板焊件的斷裂位置在焊縫內，焊縫金屬的斷裂強度為886 MPa和921 MPa。301L-HT板焊件的塑性較低，其余三種強度冷軋板激光焊件的拉伸性能都達到了JIS G 4305標準中相應強度冷軋301L板材的力學(xué)性能。

水電解制氫電解裝置 1318     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種水電解制氫電解裝置，包括電解罐、氣泵、冷凝器、脫氧機、連接管、混合機構、調節機構、防護機構、安全機構和電解機構，所述電解罐、氣泵、冷凝器和脫氧機之間均通過(guò)連接管連通，所述雜質(zhì)管和氫氣管均固定安裝在的一側。本實(shí)用新型通過(guò)調節電機帶動(dòng)調節螺桿轉動(dòng)，從而使調節板可通過(guò)螺紋孔在調節螺桿的外側上下移動(dòng)，并帶動(dòng)導電板移動(dòng)，從而可調節導電板與電解腔內液體的接觸面積，解決了現有的電解水制氫裝置中電解片在液體中并不具備調節接觸面積的功能，使得操作人員無(wú)法根據液體的導電性調整電解片與液體的接觸面積，使得液體導電性較差，制取氫氣的效率較低的技術(shù)問(wèn)題。

鎳化合物催化氧化硫醚制備亞砜類(lèi)化合物的方法 1116     

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本發(fā)明涉及一種鎳化合物催化氧化硫醚制備亞砜類(lèi)化合物的方法，包括：將含有硫醚及氧化劑的溶液，與鎳催化劑混合并進(jìn)行反應，即得到亞砜類(lèi)化合物。與現有技術(shù)相比，本發(fā)明具有催化活性高、性質(zhì)穩定、反應條件溫和、高產(chǎn)率、底物普適性好等優(yōu)點(diǎn)，在藥物中間體合成方面具有很大的應用潛力。

電解銅箔用分切裝置 939     

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本發(fā)明公開(kāi)了一種電解銅箔用分切裝置，涉及分切機技術(shù)領(lǐng)域，包括第一箱體、第二箱體、底座、控制器、警報燈、張緊組件、分切組件、收卷組件和回收組件，所述底座設于第一箱體和第二箱體的中間，所述底座的左側與第一箱體固定連接，所述底座的右側與第二箱體固定連接，所述底座的內部設有第四滑槽，所述分切組件設于第一箱體和第二箱體的中間，通過(guò)設置有張緊組件、分切組件和收卷組件，使分切裝置在分切時(shí)，能夠滿(mǎn)足客戶(hù)的需求分切不同寬度的銅箔，且在分切的時(shí)候能夠自動(dòng)復位刀片和自動(dòng)調節張力，來(lái)保證分切銅箔時(shí)不會(huì )出現錯誤，達到了調控性強和準確性高的效果。

堿水電解用隔膜及堿水電解裝置 1215     

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提供在進(jìn)行堿水電解時(shí)即使在高電流密度下也能夠將電解電壓抑制為較低、不易引起層間剝離的堿水電解用隔膜及堿水電解裝置。堿水電解用的隔膜(1)，其具有：包含具有磺酸型官能團的聚合物且不包含具有羧酸型官能團的聚合物的離子交換膜(10)、和作為隔膜的至少一面的最表層而設置的親水性層，離子交換膜(10)的厚度為25～250μm?；蛘邏A水電解用的隔膜(1)，其具有：離子交換膜(10)、埋入離子交換膜(10)中的由織布形成的加強材料(16)、及作為隔膜的至少一面的最表層而設置的親水性層。

管材撕碎機上料裝置 573     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種管材撕碎機上料裝置，用于將管材投入管材撕碎機的撕碎箱中，它包括開(kāi)合驅動(dòng)機構和投料機構，所述撕碎箱包括箱體和蓋裝在所述箱體上的箱蓋，所述開(kāi)合驅動(dòng)機構與所述箱蓋相連以驅動(dòng)所述箱蓋打開(kāi)或合上；所述投料機構包括鉸接在所述箱體上的上料架和與所述上料架相連以在箱蓋處于打開(kāi)狀態(tài)時(shí)驅動(dòng)所述上料架朝向箱體轉動(dòng)以將上料架上的管材投入所述箱體內的轉動(dòng)驅動(dòng)機構。本實(shí)用新型可以自動(dòng)將管材投入管材撕碎機的撕碎箱內，省時(shí)省力。

高級固體電解質(zhì)和制造方法 496     

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本發(fā)明提供了高級固體電解質(zhì)和制造方法。本發(fā)明涉及一種制造包含固體電解質(zhì)層的器件的方法，所述方法特征在于包括：提供包含結晶固體電解質(zhì)層的主體基板、將所述結晶固體電解質(zhì)層從主體基板轉移到受體基板。

鋅電解液的凈化方法 556     

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本申請提供一種鋅電解液的凈化方法，在凈化工藝現場(chǎng)配置鋅鹽凈化劑，通過(guò)在硫酸鋅新液中加入鈉(鉀)凈化劑反應，得到的第一反應漿料過(guò)濾得到鋅鹽凈化劑，相比于直接采用鋅鹽凈化劑，現場(chǎng)配置鋅鹽凈化劑不需要干燥過(guò)程，價(jià)格更低廉，并且現配的鋅鹽凈化劑漿料能迅速均勻分散而減少懸浮泡沫、凈化效率高、用量少。相比于新興的二甲基二硫代氨基甲酸鈉(鉀)+亞硝酸鈉(鉀)法，效果完全相同而適應性更廣，減少了鉀鈉的帶入量，易于在沒(méi)有鈉、鉀開(kāi)路的濕法煉鋅系統中替代其他凈化方法，不改動(dòng)工藝流程、設備投資少、能耗低、易于操作、生產(chǎn)成本低。

具有防堵塞機構的過(guò)磷酸鈣振動(dòng)篩 454     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種具有防堵塞機構的過(guò)磷酸鈣振動(dòng)篩，涉及肥料生產(chǎn)設備技術(shù)領(lǐng)域。該具有防堵塞機構的過(guò)磷酸鈣振動(dòng)篩，包括機體，所述機體的左側底部外壁開(kāi)設有出料口，所述機體的右側外壁固定安裝有驅動(dòng)電機一，所述驅動(dòng)電機一的輸出端固定連接有凸輪，所述機體的內壁固定安裝有固定套，所述機體的內部設置有清掃結構。該具有防堵塞機構的過(guò)磷酸鈣振動(dòng)篩，為了避免篩網(wǎng)表面由于受潮或者粘附水分的過(guò)磷酸鈣顆粒導致篩網(wǎng)表面粘附更多的過(guò)磷酸鈣顆粒，通過(guò)設置有清掃結構，配合兩組螺紋套與彈性件，以使得連接桿帶動(dòng)刷板持續的對篩網(wǎng)進(jìn)行清掃作業(yè)，保證篩網(wǎng)的過(guò)篩效果，從而保證過(guò)磷酸鈣顆粒的過(guò)篩效果。

碳化硅生產(chǎn)的振動(dòng)篩 490     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種碳化硅生產(chǎn)的振動(dòng)篩，包括振動(dòng)篩本體、第一振動(dòng)篩板和第二振動(dòng)篩板，振動(dòng)篩本體的安裝有底座，振動(dòng)篩本體的內部上端裝配第一振動(dòng)篩板，振動(dòng)篩本體的內部下端裝配第二振動(dòng)篩板，第一振動(dòng)篩板的左右兩端和第二振動(dòng)篩板的左右兩端均安裝有安裝塊，振動(dòng)篩本體的左側內壁上下兩端和右側內壁上下兩端均開(kāi)設有緩沖槽，安裝塊的外部均套裝有安裝框，安裝框的左右兩側內壁均裝配有緩沖彈簧a，緩沖彈簧a的頂端連接安裝塊的外壁；該碳化硅生產(chǎn)的振動(dòng)篩，結構簡(jiǎn)單，操作方便，即安裝方便又有效的對物料進(jìn)行區分從而提高振動(dòng)篩板與安裝槽之間的緩沖能力和提高振動(dòng)篩板的使用壽命。

用于磁粉的振動(dòng)篩 567     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種用于磁粉的振動(dòng)篩，屬于振動(dòng)篩技術(shù)領(lǐng)域，包括筒體及過(guò)濾裝置，過(guò)濾裝置置于筒體內，過(guò)濾裝置包括安裝管、第一過(guò)濾網(wǎng)和第二過(guò)濾網(wǎng)，安裝管與筒體活動(dòng)連接，第一過(guò)濾網(wǎng)置于安裝管內，第一過(guò)濾網(wǎng)向筒體的筒口方向隆起，第一過(guò)濾網(wǎng)上設有若干同軸的隔擋圈，隔擋圈的截面呈傾斜狀并向第一過(guò)濾網(wǎng)的中心方向傾斜，第二過(guò)濾網(wǎng)置于安裝管的底部并與安裝管活動(dòng)連接，本實(shí)用新型的有益效果為使得傾倒入的磁粉不易堆積且磁粉的篩選效率高，且使得磁粉篩選完成后滯留的不合格磁粉清理方便。

超細硅酸鋯粉生產(chǎn)球磨機用出料防堵機構 753     

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本實(shí)用新型公開(kāi)了一種超細硅酸鋯粉生產(chǎn)球磨機用出料防堵機構，涉及球磨機技術(shù)領(lǐng)域，為解決現有球磨機主要依靠風(fēng)力下料，在下落過(guò)程中，若球磨機內物料較多，易發(fā)生下料管堵塞，影響排料效率的問(wèn)題。所述球磨機主體的一端安裝有進(jìn)料管，所述球磨機主體的另一端安裝有出料管，所述出料管的一端安裝有風(fēng)機罩，所述風(fēng)機罩的后端設置有排料口，所述出料管的內部安裝有輸料螺桿，所述風(fēng)機罩的內部安裝有抽風(fēng)葉輪，所述出料管的外壁上安裝有皮帶防護罩，所述皮帶防護罩的外壁上安裝有檢修板，所述檢修板的外壁上安裝有異步電機。

電解加工用的電解液循環(huán)裝置 906     

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本實(shí)用新型涉及電解加工技術(shù)領(lǐng)域，特別是涉及一種電解加工用的電解液循環(huán)裝置，包括工具陰極、電解液注入裝置、支撐臺、電解液箱和用于驅動(dòng)陽(yáng)極夾具旋轉的第一驅動(dòng)器；工具陰極和待加工件之間具有間隙，電解液箱的上表面設有向上凸起的進(jìn)液口，支撐臺上設有與進(jìn)液口相匹配的第一通孔；工具陰極的上表面設有上導流板，下表面設有下導流板；下導流板包括平面板和圓柱形的中空弧形板，平面板中部設有第二通孔，間隙、第一通孔、第二通孔、弧形板和進(jìn)液口相連通，形成電解液通道；電解液注入裝置的輸入口通過(guò)管道與電解液箱的內部相連通，且該管道上還設有增壓泵。通過(guò)本裝置，能有效解決加工效率低和電解液導流效果差的問(wèn)題。

溫度測試裝置及芯片測試分選機 1180     

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本申請涉及集成電路技術(shù)領(lǐng)域，尤其涉及一種溫度測試裝置及芯片測試分選機。該芯片環(huán)境溫度測試裝置包括吸嘴固定機構和對應吸嘴的端部設置的測試組件，吸嘴的端部露出吸嘴固定機構的表面設置，測試組件包括相連接的溫度傳感機構和彈性件，彈性件能夠驅動(dòng)溫度傳感機構相抵于吸嘴的端部。該溫度測試裝置及芯片測試分選機可以準確可靠安全的自動(dòng)測試芯片環(huán)境溫度。