有色金屬合金材料技術理論與應用

Mg-13Gd-1Zn合金的組織與力學性能 383     

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研究了鑄態、退火態、擠壓態和T5時效態Mg-13Gd-1Zn三元合金的顯微組織和力學性能。結果表明，合金的鑄態組織由α-Mg、(Mg,Zn)3Gd和14H-LPSO長周期相組成。合金在均勻化退火和熱擠壓后的直接時效(T5)過程中都發生了晶內14H-LPSO相的沉淀析出，表明合金中14H-LPSO的沉淀相變發生在一個很寬的溫度范圍(200~510℃)。在擠壓后合金的直接時效(T5)過程中發生了β'及β1相的沉淀析出。在沉淀強化和LPSO強化的共同作用下，合金的屈服強度、抗拉強度和伸長率分別為197 MPa、397 MPa和2.56%。在200℃/80 MPa和200℃/120 MPa兩種實驗條件下，Mg-13Gd-1

高熵合金FeCoNiTi的微觀組織演變和強韌化行為 838     

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使用熱力學軟件設計了一種新型雙相高熵合金(FeCoNiTi)，利用真空電弧熔煉和熱處理制備出FeCoNiTi高熵合金塊體材料。表征結果表明，FeCoNiTi高熵合金由層狀結構的Laves相和魏氏體板條FCC相組成。在室溫下FeCoNiTi高熵合金具有良好的綜合力學性能(抗壓強度σb=2.08 GPa，壓縮應變ε=20.3%)。高強度來自“硬”Laves相(層狀結構)的強化，而“軟”FCC相(魏氏體板條)中的位錯滑移和變形孿晶提供塑性。

Bi對Mg-3Al-3Nd合金顯微組織和力學性能的影響 536     

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使用掃描電子顯微鏡(SEM)和光學顯微鏡(OM)觀察、X-射線衍射(XRD)分析以及力學性能測試等手段研究了Bi含量對Mg-3Al-3Nd合金的顯微組織和力學性能的影響。結果表明：添加Bi元素可細化Mg-3Al-3Nd合金的組織。當Bi含量(質量分數)為1%時晶粒最小，晶粒尺寸從1854±58 μm減小到890±64 μm；Mg-3Al-3Nd合金由呈網狀分布在晶界的Al11Nd3相和分布在晶內的顆粒狀Al2Nd組成；隨著Bi含量的提高Al11Nd3相和Al2Nd相的數量減少，晶內的BiNd相數量增加；Bi能明顯改善Mg-3Al-3Nd合金室溫和高溫力學性能，Bi含量為1%時其室溫和高溫力學性能最佳。室溫抗拉強度和延伸率分別為167±2.3 MPa和(16.1±0.3)%，高溫抗拉強度及延伸率分別為136±1.7 MPa和(19.3±0.3)%。

超細晶純鈦疲勞裂紋的擴展行為 1041     

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對純鈦進行2道次室溫等徑彎曲通道變形(ECAP)、等徑彎曲通道變形加旋鍛復合變形(ECAP+RS)并在旋鍛后在300℃和400℃退火1 h，制備出4種具有不同組織的超細晶純鈦。對這4種超細晶純鈦進行疲勞裂紋擴展實驗并觀察分析超細晶純鈦的顯微組織和疲勞斷口的形貌，研究了裂紋的擴展行為。結果表明：顯微組織對超細晶純鈦的疲勞裂紋擴展門檻值和近門檻區有顯著的影響；超細晶純鈦的疲勞裂紋擴展門檻值隨著塑性變形量的增大而增大，隨著旋鍛后退火溫度的提高而降低；疲勞裂紋擴展速率曲線因超細晶純鈦晶粒尺寸和強度的影響出現轉折，轉折前ECAP+RS復合變形純鈦的抗疲勞裂紋擴展能力比ECAP變形強，且隨著退火溫度的提高而降低；轉折后4種超細晶純鈦的疲勞裂紋擴展速率相差較小，呈現出相反的結果。疲勞裂紋擴展壽命中轉折前近門檻區裂紋擴展壽命占絕大部分，因而轉折前的門檻值與近門檻區的擴展速率對抗裂紋擴展能力更為重要。

微乳法制備參數對納米錫銀銅焊粉熔點的影響 743     

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用微乳法制備低熔點納米錫銀銅焊粉并揭示其機理，研究了表面活性劑、錫前驅體和微乳液比例對合成的納米SAC粒子熔點的影響。在最優工藝參數條件下合成的納米Sn3.0Ag0.5Cu其熔化起始溫度為183.6℃，比市售焊錫膏(217.8℃)降低了32.2℃，與傳統Sn-Pb焊料的最低熔點183℃接近。

固溶+時效處理對粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金顯微硬度的影響 755     

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采用放電等離子燒結技術(SPS)在950℃/80 MPa/10 min條件下制備粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分數，%)合金作為初始材料，將其分別在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h條件下進行固溶處理和時效處理，研究了固溶+時效處理對粉末冶金Ti-22Al-25Nb (原子分數，%) 合金的微觀組織和顯微硬度的影響，并建立了顯微硬度的演變模型。結果表明，隨著固溶溫度的提高和保溫時間的延長B2相的晶粒尺寸增大、均勻度提高，在940~1010℃晶粒長大的速率最低，在1100℃晶粒尺寸的均勻度達到最大值0.84。板條O相的尺寸和數量對合金的性能有顯著影響。在(B2+O)兩相區時效后，其尺寸和數量顯著影響合金性能的次生板條O相的體積分數提高、尺寸減小，尤其是相互交叉、纏結的O/O相數量的增多，使合金的顯微硬度提高；在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+ 800℃/8 h/Furnace cooling(FC)條件下處理的合金，其顯微硬度達到最大值434.92 HV。

水熱處理對AZ31鎂合金微弧氧化陶瓷層組織結構及耐蝕性的影響 576     

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采用兩種不同成分的溶液對AZ31鎂合金微弧氧化(MAO)陶瓷層進行125℃+18 h的水熱處理，研究了水熱溶液成分對微弧氧化陶瓷層組織結構及耐蝕性能的影響，探討了水熱成膜及膜層腐蝕機理。研究結果表明：水熱處理過程中微弧氧化陶瓷層表面的MgO部分溶解，釋放出的Mg2+與堿性水熱溶液中的OH-結合形成Mg(OH)2納米片沉淀在陶瓷層表面及孔洞內；而在含有Al3+和Co2+的溶液處理過程中，溶液中的Al3+和Co2+取代沉淀在MgO表面及孔洞內的Mg(OH)2中部分Mg2+的位置形成雙金屬氫氧化物(LDH)納米片，將微弧氧化陶瓷層表面的孔洞及裂紋缺陷閉合。潤濕性與電化學測試結果表明，親水性的Mg(OH)2/MAO復合膜層因Mg(OH)2對MAO陶瓷層的封孔效應能在一定程度上提高MAO陶瓷層的耐蝕性，而疏水性的LDH/MAO復合膜層因封孔效應和LDH離子交換能力能顯著提高MAO陶瓷層的耐蝕性。

Ti65合金的初級蠕變和穩態蠕變 926     

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使用透射電鏡(TEM)研究了Ti65合金在600~650℃、120~160 MPa條件下的蠕變變形行為及其微觀變形機制。結果表明：初級蠕變變形機制主要由受攀移控制的位錯越過α2相的過程主導；穩態蠕變階段蠕變機制主要由受界面處擴散控制的位錯攀移的過程主導，且應力指數為5~7。在初級蠕變階段α2相與位錯的相互作用是α2相對合金高溫強化的主要方式，在穩態蠕變階段沿α/β相界分布的硅化物阻礙位錯運動與限制晶界滑移是硅化物對合金強化的主要方式。

梯度結構銅鋁合金的室溫加工硬化行為 1033     

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在液氮溫度下將4 mm厚的Cu-4.5%(質量分數)Al合金板材雙表面機械研磨2 min，形成~250 μm厚的梯度結構層，在梯度結構層內產生了位錯、層錯、納米孿晶等缺陷密度由表及芯呈梯度減少的微觀結構，用數字圖像相關法研究了拉伸過程中剪切帶的演變過程。結果表明，雙面約束的梯度結構材料能避免應變局部化，均勻分布的應力應變使材料避免了在較早階段塑性失穩進入頸縮階段，較好的保持了加工硬化能力。

深冷-時效復合處理對7075鋁合金的顯微組織和力學性能的影響 452     

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對7075鋁合金進行深冷-時效復合處理(DCT-T6)，使用TEM、SEM和拉伸測試等手段對其表征，研究了深冷-時效復合處理對其顯微組織和力學性能的影響。結果表明，與T6處理相比，DCT-T6處理可提高晶內析出相密度、減小析出相的尺寸、提高位錯密度和生成亞晶。在深冷時間為3~6 h時，隨著深冷時間的延長η'相的密度先提高后降低，晶界析出相(GBP)的尺寸、兩相間距、線缺陷數量、η相密度、位錯密度以及亞晶數量增大，合金的伸長率降低，抗拉強度先提高后降低。深冷4 h為拐點。深冷時間為4 h時合金的抗拉強度達到最大值645 MPa，比T6樣品提高13.1%；深冷時間為3 h時合金的伸長率達到最大值13%，比T6樣品提高了44.4%。

2195-2219異種鋁合金焊接接頭的微觀組織和性能 441     

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用鎢極氬弧焊(TIG)和變極性等離子弧焊(VPPA)對2195與2219異種鋁合金進行平板對接焊，研究了不同焊接方法和在有無保護氣氛條件下焊接接頭的顯微組織和性能。結果表明，在用TIG和VPPA工藝焊接的接頭區域都沒有出現宏觀熱裂紋，能量密度高、焊接快和熱輸入量小的VPPA工藝使焊縫區域較窄；異種鋁合金焊縫接頭熔合線附近的主要析出相為θ相，在焊縫區域有α-Al與θ相組成的共晶組織；在TIG工藝和有氣氛保護的VPPA工藝的焊接接頭區域沒有出現局部軟化現象，焊縫區域的硬度與2219側母材相同。TIG工藝的焊接接頭，其抗拉強度更高。

304不銹鋼纖維/ZL104鋁合金復合泡沫的孔結構、力學、吸聲性能及其機理 261     

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用滲流鑄造法制備ZL104合金泡沫和304不銹鋼纖維/ZL104合金復合泡沫，對比研究了兩種泡沫的孔結構、力學和吸聲性能及其機理。結果表明，調控鹽(次鹽)的作用使合金泡沫和復合泡沫的孔壁上出現次孔結構而生成多孔孔壁結構；纖維復合后的泡沫以孔壁纖維、穿孔纖維和孔間纖維三種狀態存在，與相同孔隙率的合金泡沫相比，復合泡沫的孔隙率為77%~86%、主孔徑為0.35 mm、纖維直徑為0.1 mm，具有更高的壓縮性能和吸聲性能。復合泡沫的壓縮性能和吸聲性能，都隨著孔隙率和纖維含量的提高先提高后降低?？紫堵蕿?2%的復合泡沫，纖維含量(體積分數)為5%時力學性能達到2.6 MPa，纖維含量為8%時其平均吸聲系數(吸聲性能)為0.893。有限元分析結果表明，復合泡沫受力時，孔壁纖維和穿孔纖維能傳遞和分散應力，并通過位移和偏轉等方式消耗能量，使其強度提高；J-A模型分析結果表明，突出到孔隙中的纖維使復合泡沫的表面粗糙度和比表面積和聲波在泡沫內的損耗增大，是其吸聲性能較高的原因。

2060鋁鋰合金厚板的各向異性 637     

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使用OM、TEM和EBSD等手段和測試室溫拉伸性能，研究了2060鋁鋰合金厚板的組織和力學性能的各向異性。結果表明：1) 0°方向的強度最高，延伸率和斷面收縮率較低；45°方向的強度最低，延伸率和斷面收縮率最高；90°方向的強度稍低于0°方向，延伸率和斷面收縮率最低。2) 在0°、45°和90°方向合金的主要析出相為T1相，在0°和45°方向還析出了θ'相和少量的球形δ'相。在0°方向析出相數量最多且分布均勻，在45°方向析出相的尺寸較大，大部分T1相粗化為板片狀，在90°方向析出相的數量較少，但是T1相的尺寸明顯比45°方向的更小。3) 2060鋁鋰合金厚板45°方向的織構強度最高，出現了強再結晶織構P{011}<122>；在0°方向織構強度仍較高，以再結晶P{011}<122>為主，還有較弱的形變織構Copper{112}<111>；90°方向的織構強度相對較弱，以形變織構Copper {112}<111>和形變織構S{123}<634>為主。

鋼絲聯軋機 547     

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本實用新型涉及鋼絲加工技術領域，尤其是涉及一種鋼絲聯軋機，包括輥式矯直機、鋼絲粗軋機、鋼絲精軋機和鋼絲張力機，所述鋼絲粗軋機固定設置在所述輥式矯直機的旁側，所述鋼絲精軋機固定設置在鋼絲粗軋機的旁側，所述鋼絲張力機固定設置在鋼絲精軋機的旁側，本實用新型鋼絲通過相互交錯排列的輥子之間通過時因受到多次反復彎曲而得到的對形狀缺陷的矯正，不在需要繁瑣的矯正過程，鋼絲通過軋制過程后，鋼絲軋制的質量變高，效率也變快了，提高了鋼絲生產的效率。

鈦合金板翅式結構真空釬焊過程溫度場均勻性研究 1287     

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板翅結構具有更高的換熱效率與性價比，廣泛應用于航空航天、超導、石油化工等領域。同時，高溫高壓高載荷的惡劣環境要求板翅結構具有更優異的力學性能、更高的安全性與可靠性。因此，針對鈦合金板翅結構真空釬焊過程開展溫度場均勻性研究，探究加熱帶分布、升溫速率對板翅結構溫度場均勻性的影響規律與機理，明晰爐膛內溫度場分布規律。結果表明，工件溫度場均勻性受工件結構的影響顯著，爐膛中心區域溫度最高，但板翅結構的峰值溫度位于板翅結構兩側。當工件受到熱輻射的方向性較差時，其溫度均勻性更好，因此間隔分布的加熱帶溫度均勻性更優。而升溫速率增大時，工件的溫度場均勻性變差。其仿真結果為優化鈦合金板翅結構釬焊工藝提供了理論基礎。

銅陽極泥O2-SO2焙燒定向轉化碲物相強化碲浸出 1166     

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碲是國家戰略準金屬，全球90%碲產于銅陽極泥，而硫酸化焙燒-堿浸法是我國從銅陽極泥中提取碲的常用工藝，但存在碲浸出率偏低問題。為此，本研究提出采用O₂-SO₂焙燒法處理銅陽極泥，通過調節O₂、SO₂分壓，精準控制焙燒過程中的氧勢和硫勢，將銅陽極泥中碲化物高效定向轉化為TeO₂。首先，對O₂-SO₂焙燒銅陽極泥的工藝參數進行優化，然后焙砂采用水浸分離銅、再用NaOH(100 g/L)浸出碲；最后，用碲化亞銅代替銅陽極泥對焙燒過程的碲物相轉變機制進行研究。結果表明：在O₂-SO₂氣氛中(體積比為7∶3)，溫度為600 ℃的條件下焙燒銅陽極泥3 h后，硒揮發率為98.04%，經水浸-堿浸后，碲浸出率為83.69%，實現了硒高效揮發及碲的高效浸出；在焙燒過程中，碲化亞銅先被氧化分解成Cu_2.86Te₂和CuO，隨著溫度的升高，Cu_2.86Te₂繼續被氧化分解成CuTe和CuO，最后CuTe被氧化為TeO₂和CuO，同時，CuO進一步與SO₃反應生成CuSO₄。

激光選區熔化TiB2Al-Si-Mg大尺寸復雜構件 1139     

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激光選區熔化（SLM）成形大尺寸復雜構件厚度多樣、高度較高、方向復雜，需要研究構件微觀組織均勻性和力學性能穩定性。本文以SLM成形TiB₂/Al-Si-Mg復合材料為研究對象，分析復合材料多級微觀組織，并對比不同成形厚度、高度、方向下材料力學性能。結果表明，復合材料表現出熔池特征結構，細小等軸晶粒組織均勻分布且隨機取向，納米TiB₂顆粒在材料內部彌散分布。隨成形厚度增加，材料延伸率保持穩定，抗拉強度受本征熱處理影響略微增大；在不同成形高度下，材料抗拉強度和延伸率保持穩定；在不同成形方向下，材料抗

激光掃描偏轉角度對選區激光熔融制備FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金微觀結構和力學性能的影響 894     

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采用選區激光熔融工藝并使用45°、67°和90°的激光掃描偏轉角度制備FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金；結合各種表征分析技術研究三組樣品的多層級結構、晶粒尺寸和形貌、熱裂紋缺陷以及力學性能。結果表明：45°激光掃描偏轉角度制備的樣品微觀結構主要呈現為跨熔池外延生長的柱狀樹枝晶，且晶粒尺寸較大(約為128 μm)，并存在高密度的熱裂紋缺陷；而67°激光掃描偏轉角度制備的樣品中具有大量的胞狀結構，胞壁和胞內存在高密度的位錯纏結、較小的晶粒尺寸(約為69 μm)以及低密度的熱裂紋缺陷。另外，選區激光熔融制備中形成的多層級結構能有效提升樣品的力學性能。FeCoCrNiMn-(N, Si)高熵合金的變形機制為低應變時形成少量變形微觀條帶，高應變時形成高密度的變形微觀條帶和少量的變形孿晶。

銅帶加工生產用軋機設備 895     

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本實用新型提供了一種銅帶加工生產用軋機設備，包括多個并排設置的軋輥裝置，軋輥裝置包括第一底托、第二底托、第一支撐結構、第二支撐結構、推動結構、承托結構、第一軋輥、第二軋輥；推動結構用以帶動第一底托及第二底托相向靠近運動及相互背離運動；第一支撐結構設于第一底托上，第二支撐結構設于第二底托上，第一軋輥及第二軋輥轉動安裝在第一支撐結構與第二支撐結構之間；承托結構的數量為2、且分別設于第一支撐結構的底部及第二支撐結構的底部，承托結構用以對第一軋輥及第二軋輥的端部進行架空承托；其結構新穎，可方便對輥軸進行更換，無需過多的外置設備，并且可快速實現對位安裝，使用操作方便。

氧化鉻粉末用旋振篩 1148     

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本實用新型屬于旋振篩技術領域，具體為一種氧化鉻粉末用旋振篩，包括底座，所述底座的上表面通過減震組與驅動組相連，驅動組上表面設置有下部篩框，下部篩框一側設置有下出料口，下部篩框的上表面設置有不少于一個上部篩框，上部篩框一側開設有上出料口，上部篩框的上表面設置有篩蓋，篩蓋的上表面設置有進料口，篩蓋內部設置有第二導流斗，上部篩框內部設置有過濾網，過濾網的上方設置有螺旋導流板。有益效果在于：本實用新型能夠防止粉末落在濾網上向外塌落的現象，減少未篩分的粉末從出料口排出，并增加粉末在濾網上的時間，從而提高篩分效率。

多通型鋁電解電容器全自動老化測試分選機 849     

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本發明公開了一種多通型鋁電解電容器全自動老化測試分選機，屬于鋁電解電容器制造領域，一種多通型鋁電解電容器全自動老化測試分選機，包括老化測試分選機本體和鋁電解電容器本體，老化測試分選機本體內固定安裝有老化分解電聯器，老化分解電聯器左端固定連接有雙觸式氣脹插套，可以在電容器電聯觸桿與雙觸式氣脹插套進行插接電聯時對電容器電聯觸桿進行吸附定位，有效保證電容器電聯觸桿與雙觸式氣脹插套插接的穩定性，有效避免出現接觸不良的狀況，減小老化測試分選結果的誤差，進而提高老化測試分選機本體對鋁電解電容器本體質量判斷的有效性，降低鋁電解電容器本體生產企業的經濟損失。

鎳基高溫合金的電解質等離子拋光電解液及其拋光方法 1330     

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本發明公開了一種鎳基高溫合金電解質等離子拋光用電解液及其拋光方法，該拋光液按重量百分比計，由以下原料組成：硫酸鹽1.5%~3%，絡合劑0.3%~1.5%，其余成分為水。拋光方法是：1）、將混合好的電解質加入水中，充分攪拌至混合均勻，加熱至70?75℃，將準備好的拋光液加入拋光槽中；2）、將待拋光鎳基高溫合金工件裝夾至專用夾具上，并浸入電解液中，浸入深度為10?50mm；3）、通入直流電流，輸出電壓為250?350V，拋光時間為1?10min；4）、將拋光后的工件取出并進行清洗、干燥。本發明提供的電解液為中性或偏酸性電解液，其中的電解質環保無污染；拋光鎳基高溫合金后表面明亮有光澤，并且使拋光效率及電流效率提高。

鋁材噴涂的振動篩裝置 763     

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本實用新型提出一種鋁材噴涂的振動篩裝置，機架、粉篩蓋、鎖緊裝置、支撐組件、粉篩底座、進粉管、出粉管、篩網、振動篩組件、粉桶，所述粉篩蓋與粉篩底座之間設有篩網，所述鎖緊裝置將粉篩蓋、粉篩底座開拆卸連接，所述進粉管的一端與粉篩蓋連通，另一端與進料桶連通，所述出粉管的一端與粉篩底座連通，另一端與粉桶連通，振動篩組件位于粉篩底座一側，支撐組件包括支撐架和旋轉裝置，支撐架的一端連接在粉篩底座的外圍，另一端連接旋轉裝置，旋轉裝置與機架可轉動連接，出粉管為可變形的塑料管，塑料管與粉桶的進粉口可拆卸的套接，使得設備更加的靈活，更換、檢修或者清洗篩粉機內部以及篩網更加的方便。

鋁合金焊絲軋機的導向機構 683     

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本實用新型適用于導向機構領域，提供了一種鋁合金焊絲軋機的導向機構，所述導向機構包括用于設置在鋁合金焊絲軋機上且中部帶有第一通孔的機構安裝座，設置在所述機構安裝座上中部帶有第二通孔、且帶有貫穿頂底面通槽的導向座體，鉸接設置在所述機構安裝座頂部上且一端置于所述通槽內的第一導向單元，及鉸接設置在所述機構安裝座底部上且一端置于所述通槽內配合所述第一導向單元使用的第二導向單元。旨在解決現有技術中的導向機構不能適用于不同規格的焊絲，需要工作人員進行手動調節間隙才能實現不同規格的焊絲使用，導致導向工作非常不方便，且耗費工作人員的體力與精力的技術問題。

高純電解鋁陰極澆鑄機 1141     

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本發明公開了一種高純電解鋁陰極澆鑄機，包括旋轉底座以及固定安裝在旋轉底座上的鐵水提升澆鑄裝置，所述鐵水提升澆鑄裝置包括固定在旋轉底座上的立柱和內管，所述的內管套在立柱外部，在內管的外部套有外管，在外管的頂部固定安裝有電動伸縮桿，且電動伸縮桿的頂桿伸入內管中并與立柱的頂部鉸鏈連接，在外管上分別固定連接有上支架和下支架，在上支架上固定安裝有小型卷揚機，在下支架上設置有鐵水包。本發明可以將灌滿鐵水的鐵水包旋轉至澆鑄工位，再將鐵水包提升至澆鑄高度后進行澆鑄，整個過程無需工作操作，自動化程度高，減少人工勞動強度，而且安全可靠。

鋁合金電解拋光液及電解拋光方法 975     

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一種鋁合金電解拋光液及電解拋光方法，本發明涉及一種鋁合金電解拋光液及電解拋光方法。本發明的目的是為了解決現有不同顯微組織分析方法需要不同制樣工藝及不同拋光液的問題。本發明鋁合金電解拋光液由甲醇、高氯酸、乙醇和水組成或由甲醇和高氯酸組成。本發明電解拋光方法為：先對鋁合金進行預處理，然后將預處理后的鋁合金放入鋁合金電解拋光液中進行電解拋光。本發明可以通用于光學金相觀察、掃描電鏡分析、電子背散射衍射等多種分析手段中；配方所涉及的內容較少，成本較低；電解拋光方法時間僅需2～20s、常溫進行，能夠提高效率、降低難度。本發明應用于鋁合金電解拋光領域。

電解鋁加工用灰渣清理裝置 1327     

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本發明涉及一種電解鋁加工用灰渣清理裝置，包括電解架，所述電解架正面側壁沿其高度方向開設有軌道槽，通過所述軌道槽在所述電解架正面側部設有可上下滑動的移動座，所述移動座的頂面設有上吊帶，所述電解架頂面固定有傳動組件，所述上吊帶經所述傳動組件朝所述電解架的內壁面方向傳送后又向下延伸，可直接把將要電解處理的管材安裝在電解架上，沉入電解池中時利用配重結構驅動管材旋轉，而且利用配重結構的來回傳動通過與其聯動的刮件，使得管材達到邊旋轉表面雜質邊被刮除清理的目的，表面雜質經處理后的管材仍然通過此電解架投入電解池中電解處理，不但提高了工作效率，而且省去了人工打磨管材表面的生產環節，生產成本大大降低。

微粗糙電解銅箔及銅箔基板 1129     

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本發明公開一種微粗糙電解銅箔及銅箔基板。微粗糙電解銅箔包括一微粗糙表面。微粗糙表面具有多個凸峰、多個V型凹槽以及多個微結晶簇。兩個相鄰的所述凸峰界定出一個V型凹槽。V型凹槽的平均深度小于1微米。微結晶簇位于所述凸峰頂部。微結晶簇的平均高度小于1.5微米。微粗糙電解銅箔的微粗糙表面的Rlr值低于1.06。微粗糙表面與基材之間有良好的接合力，且在高頻下的介入損失有良好的表現，能夠有效地抑制訊號損耗。

銅板生產用輸送帶 861     

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本實用新型公開了一種銅板生產用輸送帶，涉及銅板生產技術領域，包括機體，所述機體的頂部安裝有輸送帶，且機體的底部焊接有支撐柱，所述機體的兩側連接有橫板，且橫板的頂部開設有通孔，所述通孔的內部安裝有支撐桿。本實用新型中，將銅板放置在輸送帶上后，輸送帶會對銅板進行運輸，若是銅板在運輸時撞到輸送帶的兩側時，會先碰撞到棉墊，棉墊一側的連接板會通過彈簧架與欄板進行伸縮，從而減小銅板對連接板的撞擊力，可以有效的防止連接板受到損傷，且連接板外側的棉墊可以防止連接板受到刮傷，若是需要對棉墊進行更換，人員可以將棉墊通過粘扣帶從連接板上拆卸下來，再將新的棉墊安裝回原處，即可完成對棉墊的更換。

金屬鋁材加工輸送帶 942     

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本實用新型提供一種金屬鋁材加工輸送帶，涉及鋁材加工技術領域，包括連接外殼，所述連接外殼的內部開設有傳動內槽，所述傳動內槽的兩側均轉動連接有側傳動輥，兩個所述側傳動輥之間傳動連接有傳送帶，所述傳動內槽兩側的上端均開設有側邊卡槽。本實用新型通過轉動支撐輥的設置，可在使用時，對傳送帶的上側進行支撐，從而增加傳送帶的支撐強度，防止出現在輸送金屬鋁材時，發生形變，導致傳送帶無法繼續使用的問題，通過側傳動輥與支撐內桿的設置，可便于支撐內桿的安裝與拆卸，同時可根據傳送帶的尺寸的不同，在支撐內桿與側傳動輥之間防止不同厚度的墊片，從而調整轉動支撐輥的位置，調整對傳送帶的支撐高度，以便于使用。